最新华中科技大学-电气工程基础课件(熊银信)-第13章-电力系统防雷保护课件PPT.ppt 82页

'华中科技大学-电气工程基础课件(熊银信)-第13章-电力系统防雷保护 一、雷电放电过程雷云的带电过程：在5～12km高度的雷云主要是带正电荷，在1～5km高度的雷云主要是负电荷。当云中电荷密集中心的场强达到25～30kV/cm时，就可能引发雷电放电。雷云放电主要是在云间或云内进行，只有小部分是对地发生的，而且往往对地放电危害最大。75～90％左右的雷电流是负极性的。雷电放电方式：线状、片状和球状。图13-1雷电放电的光学照片和电流变化(a)负雷云下行雷的放电光学照片；(b)放电过程中雷电流的变化第一节雷电的放电过程和雷电参数根据云－地之间线状雷电的光学照片，如图13-1所示，由此可了解雷电放电的一般过程。一般一次雷击包括先导、主放电和余辉三个阶段。 1．先导阶段雷云下部伸出微弱发光的放电通道向地面的发展是分级推进的，每一级的长度为25~50m，停歇时间为30~90s，下行的平均速度约为0.1~0.8m/s，此过程称为先导放电过程。2．主放电和迎面流注阶段当雷电先导接近地面时，会从地面较突起的部分发出向上的迎面先导（也称迎面流注），当不同极性的下行先导和迎面先导相遇时，就产生强烈的电荷中和过程，伴随雷鸣和闪电，出现极大的电流（数十至数百kA），这就是主放电阶段。3．余辉阶段在主放电过程结束后，云中残余电荷经过主放电通道流向大地，这一阶段称为余辉（余光）阶段。第一节雷电的放电过程和雷电参数 4．雷电流的波前时间、陡度和波长据统计，雷电流的波前时间T1多在1~4s内，平均为2.6s左右，波长T2在20~100s内。雷电流波前的平均陡度为：＝I/2.6(kA/s)5．雷电流的极性和等值计算波形国内外实测结果表明，75～90％的雷电流是负极性，加之负极性的冲击过电压波沿线路传播时衰减小，因此，电气设备的防雷保护中一般均按负极性进行分析研究。在电力系统的防雷保护计算中，要求将雷电流波形用公式描述以便处理，经过简化和典型化后，可得以下三种常用的计算波形，如图13-3所示。第一节雷电的放电过程和雷电参数 图13-3(a)为标准雷电流冲击波形，其波头部分可用双指数函数表示：i＝I(e－t－e－βt)图13-3(b)为斜角平顶波，其陡度可由给定的雷电流幅值I和波前时间T1确定。斜角波的数学表达式最简单，便于分析与雷电流波前有关的波过程。并且斜角平顶波用于分析发生在10s以内的各种波过程，有很好的等值性。图13-3(c)为等值半余弦波，雷电流波形的波前部分接近半余弦波，可用下式表示：i＝I(1－cosωt)/2式中，角频率ω＝π/T1。等值半余弦波多用于分析雷电流波前的作用。在设计特高杆塔时，采用等值半余弦波将使计算更加接近于实际且偏于从严。图13-3雷电流的等值波形（I-雷电流幅值）(a)标准冲击波形；(b)等值斜角波前；(c)等值半余弦波前第一节雷电的放电过程和雷电参数 第二节电力系统的防雷保护装置防雷保护装置是指能使被保护物体避免雷击，而引雷于本身，并顺利地泄入大地的装置。最基本的有：一、避雷针二、避雷线三、避雷器四、防雷接地避雷针和避雷线可以防止雷电直接击中被保护物体，称作直击雷保护；避雷器可以防止沿输电线侵入变电站的雷电过电压波，称作侵入波保护；接地装置的作用是减少避雷针(线)或避雷器与大地(零电位)之间的电阻值，以达到降低雷电过电压幅值的目的。 一、避雷针避雷针包括三部分：接闪器(避雷针的针头)、引下线和接地体。避雷针的保护原理是：当雷云放电时使地面电场畸变，在避雷针的顶端形成局部场强集中的空间以影响雷电先导放电的发展方向，使雷电对避雷针放电，再经过接地装置将雷电流引入大地，从而使被保护物体免遭雷击。先导放电朝地面发展到某一高度H后，才会在一定范围内受到避雷针的影响而对避雷针放电。H称为定向高度，与避雷针的高度h有关。根据模拟试验：当h≤30m时，H=20h；当h>30m时，H≈600h。避雷针的保护范围(2006单)是由模拟试验确定的，只具有相对的意义。我国有关规程所推荐的保护范围是对应0.1％的绕击率而言的。所谓绕击系指雷电绕过避雷装置而击于被保护物体的现象。第二节电力系统的防雷保护装置 单支避雷针的保护范围近似一个圆锥体空间，如图13-4所示。它的侧面边界线实际上是曲线，工程上以折线代替曲线。图13-4单支避雷针的保护范围式中，h为避雷针的高度；p为高度修正系数，当h≤30m，p＝1；当30＜h≤120m时，。在被保护物高度hx水平面上，其保护半径rx为第二节电力系统的防雷保护装置 两支等高避雷针的保护范围如图13-5所示。两避雷针外侧的保护范围按单支避雷针的计算方法确定。两避雷针间的保护范围应按通过两避雷针顶点及保护范围上部边缘最低点O的圆弧确定，圆弧的半径为R0，O点高度h0按下式计算：h0＝h－D/7p图13-5两支等高避雷针的保护范围第二节电力系统的防雷保护装置 图13-6两支等高避雷针间保护范围一侧最小宽度（bx）与D/(haP)的关系(a)D/(haP)=0~7；(b)D/(haP)=5~7两避雷针间hx水平面上保护范围的一侧最小宽度bx应按图13-6确定。当bx＞rx时，取bx＝rx。求得bx后，可按图13-5绘出两避雷针间的保护范围。两避雷针间距离D与避雷针高h之比D／h不宜大于5。第二节电力系统的防雷保护装置 两支不等高避雷针的保护范围如图13-7所示。两避雷针内侧的保护范围，先按单避雷针法作出较高避雷针1的保护范围，与通过较低避雷针2的顶点作水平线交于点3。设点3为一假想等高避雷针的顶点，可按两支等高避雷针的方法作出避雷针2和3的联合保护范围。两避雷针外侧的保护范围仍按单支避雷针的计算方法确定。图13-7两支不等高避雷针的保护范围第二节电力系统的防雷保护装置 二、避雷线避雷线(即架空地线)的作用原理与避雷针相同，主要用于输电线路的保护，也可用来保护发电厂和变电站。单根避雷线的保护范围的长度与线路等长，而且两端还有其保护的半个圆锥体空间。单根避雷线的保护范围如图13-8所示，并按下式计算：图13-8单根避雷线的保护范围当h≤30m时，θ=25第二节电力系统的防雷保护装置 两根等高避雷线的保护范围如图13-9所示。两根避雷线外侧的保护范围仍按单根避雷线的计算方法确定。两根避雷线间横截面的保护范围应由通过两根避雷线1、2及保护范围边缘最低点O的圆弧确定，O点的高度可按下式计算：h0＝hs－D/4P图13-9中的称为避雷线的保护角，是杆塔上避雷线的铅垂线与同杆塔处避雷线和边导线的连线间所组成的夹角，保护角愈小，避雷线就愈可靠地保护导线免受雷击。图13-9两根等高避雷线的保护范围（a）保护范围；（b）保护角单根避雷线的保护角一般在20～30o。220～330kV双避雷线线路，一般采用20o左右，500kV一般不大于15o；山区宜采用较小的保护角。第二节电力系统的防雷保护装置 三、避雷器避雷器是一种普遍采用的侵入波保护装置，它是一种过电压限制器。为了使避雷器能够达到预期保护效果，必须满足下面基本要求：第一，具有良好的伏秒特性，以易于实现合理的绝缘配合。第二，有较强的绝缘强度自恢复能力，以利于快速切断工频续流，使电力系统得以继续运行。避雷器一旦在冲击电压作用下放电，就造成系统对地短路。此后瞬即消逝的雷电过电压虽然已经过去，但工频电压却相继作用在避雷器上，使在其中开始通过工频短路接地电流。这样流过避雷器的短路接地电流通常称为工频续流，它以电弧放电的形式出现。避雷器应当具有自行切断工频续流、恢复绝缘强度的能力，要求工频续流在第一次经过零值时即应切断，使电力系统能够继续正常工作。以上两条要求适合于有间隙的避雷器，包括保护间隙、管式避雷器、带间隙阀式避雷器。其中阀式避雷器又包括普通阀式避雷器和磁吹阀式避雷器两种。无间隙金属氧化物避雷器（MOA）在工频下仍流过很小的泄漏电流，它没有灭弧问题，但相应地却产生了独特的热稳定问题。第二节电力系统的防雷保护装置 1．保护间隙保护设备中简单的形式是保护间隙，它由两个电极组成，并接在被保护设备的两端。常用的角形保护间隙如图13-10所示。它由主间隙1和辅助间隙2串联而成。辅助间隙是为了防止主间隙被外物短路误动作而设的。保护间隙的主要缺点是灭弧能力低，只能熄灭中性点不接地系统中不大的单相接地短路电流，因此在我国只用于10kV及以下的应用场合。图13-10角形保护间隙1-主间隙；2-辅助间隙第二节电力系统的防雷保护装置 2．管式避雷器管式避雷器的原理结构如图13-11所示。它由两个间隙串联组成。一个间隙F1装在产气管1内，称为内间隙。另一个间隙F2装在产气管外，称为外间隙。外间隙的作用是使产气管在正常运行时与工频电压隔离。管式避雷器的主要缺点有：（1）伏秒特性太陡，且放电分散性较大，难以和被保护设备实现合理的绝缘配合；图13-11管式避雷器1-产气管；2-胶木管；3-棒形电极；4-环形电极；5-储气室；6-动作指示器；F1、F2-内、外间隙（2）放电间隙动作后工作导线直接接地，会产生高幅值的截波，对变压器的纵绝缘不利。因此管式避雷器不能用在大型变电站内，目前只是用作变电站进线段保护的辅助手段，用来保护容量小的变电站及输电线路上薄弱绝缘路段。也可与电缆段相配合，在直配电机的防雷保护中起限流作用。第二节电力系统的防雷保护装置 第二节电力系统的防雷保护装置3．普通阀式避雷器和磁吹阀式避雷器（1）阀式避雷器的工作原理阀式避雷器由装在密封瓷套中的放电间隙组和非线性电阻(阀片)组成。其工作原理如下：在电力系统正常工作时，间隙将电阻阀片与工作母线隔离，以免由母线的工作电压在电阻阀片中产生的电流烧坏阀片；当避雷器上过电压的瞬时值达到放电间隙的冲击放电电压时，间隙击穿，过电压波即被截断；间隙击穿后，冲击电流通过阀片流入大地，由于阀片的非线性特性，电流愈大电阻愈小，故在阀片上产生的压降UR(称为残压)将得到限制，此残压应比被保护设备绝缘的冲击强度低2540％，设备就得到了保护。由于间隙放电的伏秒特性低于被保护设备的冲击耐压强度，使被保护设备得到保护；当过电压消失后，间隙中由工作电压产生的工频续流仍将继续流过避雷器，此续流受阀片电阻的非线性特性所限制，使其小于80A(最大值)，间隙能在工频续流第一次过零值时就将电弧切断。 图13-12单个平板型放电间隙1－黄铜电极；2－云母垫圈3－间隙放电区（2）普通阀式避雷器避雷器的阀片是用电工金刚砂(SiC)细粒和结合剂（水玻璃等）制成的圆盘在高温下焙烧而成。普通阀式避雷器中的阀片是在300350℃下烧成的，称为低温阀片。在金钢砂颗粒的表面有一层很薄的二氧化硅(SiO2)封闭层。金刚砂颗粒本身的电阻率不大，约10-2Ω·m，而封闭层的电阻是非线性的，它与电场强度有关，当场强不大，即阀片上电压不高时，封闭层的电阻率为104106Ω·m，此时整个外施电压都加在封闭层上，由它决定阀片的电阻。当场强增大时，封闭层的电阻急剧下降，阀片的电阻逐渐由金刚砂本身的电阻来确定，于是就使阀片呈现非线性。普通阀式避雷器的火花间隙由许多（如图13-12所示）单个间隙串联而成，单个间隙的电极由黄铜板冲压而成，两电极之间以云母垫圈隔开形成间隙，间隙距离为0.51.0mm。由于间隙电场近似均匀电场，同时，过电压作用时云母垫圈与电极之间的空气缝隙中发生电晕，对间隙产生照射作用，从而缩短了间隙的放电时间，故其伏秒特性很平且分散性小，单个间隙的工频放电电压约为2.7～3.0kV(有效值)，其冲击系数为1.1左右。第二节电力系统的防雷保护装置 由于间隙各电极对地和对高压端有寄生电容存在，放电电压在间隙上的分布是不均匀的，并且瓷套表面状况对此也有影响。这样避雷器动作后每个单个间隙上的恢复电压的分布既不均匀也不稳定，从而降低了避雷器灭弧能力，其工频放电电压也将下降和显得不稳定。为解决这个问题，可在每个间隙上并联一个分路电阻如图13-13所示。图13-13分路电阻原理接线1－间隙；2－分路电阻；3－工作电阻在工频电压和恢复电压作用下，间隙电容的阻抗很大，而分路电阻阻值较小，故间隙上的电压分布将主要由分路电阻决定。因分路电阻阻值相等，故间隙上电压分布均匀，从而提高了熄弧电压和工频放电电压。冲击系数一般为1左右，甚至小于1。普通阀式避雷器有较平坦的伏秒特性，动作时不会形成截断波，所以可用作变电站中的变压器等重要设备的保护。但普通阀式避雷器熄弧完全依靠间隙的自然熄弧能力，其次阀片的热容量有限，不能承受较长持续时间的内过电压冲击电流的作用。因此此类避雷器通常不容许在内过电压作用下动作。第二节电力系统的防雷保护装置 图13-14旋弧型磁吹间隙1－永久磁铁；2－内电极；3－外电极；4－电弧（箭头表示旋弧方向）（3）磁吹阀式避雷器为了提高避雷器灭弧能力，可以采用电弧运动的间隙，即磁吹放电间隙。它利用磁场使电弧运动来加强去游离，以提高间隙灭弧能力。采用磁吹间隙的避雷器称为磁吹阀式避雷器。磁吹阀式避雷器中火花间隙也是由许多单个间隙串联而成的。利用磁场使电弧产生运动(如旋转或拉长)来加强去游离以提高间隙的灭弧能力。磁吹间隙通常有旋弧型和灭弧栅型两种。如图13-14所示旋弧型磁吹间隙。在外磁场的作用下，电弧受力沿着圆形间隙高速旋转（旋转方向取决于电流方向），使弧柱得以冷却，加速去游离过程。灭弧能力能可靠切断300A（幅值）的工频续流，切断比为1.3左右。弧型磁吹间隙用于电压较低的如保护旋转电机用的磁吹阀式避雷器中。第二节电力系统的防雷保护装置 图13-15灭弧栅型磁吹间隙1－电极；2－灭弧盒；3－分路电阻；4－灭弧栅；5－主间隙；6－磁吹线圈；7－辅助间隙灭弧栅型磁吹间隙如图13-15所示。主间隙与线圈串联连接，分流间隙与线圈并联连接。当雷电流在线圈上产生很大的压降时，分流间隙击穿将线圈短路，使避雷器的压降不致太大。当工频续流通过线圈时，分流间隙自动熄弧，产生吹弧作用。灭弧栅型磁吹间隙能切断450A(幅值)左右的工频续流，为普通间隙的4倍多，因此广泛用于电压较高的如保护变电站用的磁吹阀式避雷器中。第二节电力系统的防雷保护装置 （4）阀式避雷器的基本参数①额定电压UN(有效值，kV)：指施加到避雷器端部的最大允许工频电压(有效值)。②残压UR(峰值，kV)：指波形为8/20s的一定幅值的冲击电流通过避雷器时，在阀片上产生的电压峰值。③冲击放电电压Ub(i)(峰值，kV)：对额定电压在220kV及以下的避雷器，其冲击放电电压是指在标准雷电波作用下，避雷器的放电电压(峰值)的上限值。④工频放电电压Ugf（有效值，kV)：指在工频电压作用下，避雷器将发生放电的电压值。⑤通流容量：主要指在规定的波形情况下，非线性电阻片耐受通过电流的能力，以电流的幅值、持续时间和通过次数表示。⑥冲击系数：避雷器冲击放电电压与工频放电电压幅值之比。一般希望冲击系数接近于1。这样避雷器的伏秒特性比较平坦，有利于绝缘配合。⑦切断比：避雷器的工频放电电压(下限)与灭弧电压之比。它是体现间隙灭弧能力的重要指标。⑧保护比：避雷器残压与灭弧电压之比。保护比愈小，说明残压愈低或灭弧电压愈高，因而保护性能愈好。第二节电力系统的防雷保护装置 4．氧化锌避雷器由于氧化锌电阻片具有非常优异的非线性伏安特性，可以取消串联火花间隙，实现避雷器无间隙无续流，而且造价低廉，因此氧化锌避雷器的应用越来越广泛。图13-16所示为氧化锌阀片与碳化硅阀片伏安特性曲线的比较，两者在10kA电流下的残压是大致相同的，但在额定电压下，碳化硅阀片流过的电流幅值达100A，而氧化锌阀片流过的电流却小于10-5A，可以近似认为其续流为零。正因为如此，氧化锌避雷器才可以不用串联放电间隙，使之成为无间隙、无续流的避雷器。图13-16两种电阻片伏安特性的比较图13-17氧化锌避雷器的保护效果第二节电力系统的防雷保护装置 氧化锌避雷器具有如下优点：(1)保护性能优越不需间隙动作，电压稍微升高，即可迅速吸收过电压能量，抑制过电压发展。如图13-17所示，其实际保护效果比碳化硅避雷器好。良好的温度响应特性，在低电流范围内(<10-3A／cm2)呈现负的温度系数(图13-18所示)；在大电流段呈现很小的正温度系数，其保护特性不受温度变化的影响。图13-18氧化锌避雷器的温度响应特性第二节电力系统的防雷保护装置优越的陡波响应特性(伏秒特性)。它没有间隙的放电时延，只需考虑陡波头下伏安特性的上翘，而其上翘又比碳化硅电阻片低得多，所以对陡波头过电压的保护效果大大提高。 (2)无续流，动作负载轻，耐重复动作能力强氧化锌避雷器的续流为微安级，实际上可视为无续流。(3)通流容量大氧化锌避雷器的容许能量吸收，没有串联间隙烧伤的制约，仅与氧化锌电阻片本身的强度有关。(4)性能稳定，抗老化能力强在大电流冲击后，氧化锌电阻片的残压特性变化很小；可靠性高，预期运行寿命长。第二节电力系统的防雷保护装置 氧化锌避雷器的主要参数：(1)额定电压：避雷器两端之间允许施加的最大工频电压有效值。(2)持续运行电压：允许长期连续施加在避雷器两端的工频电压有效值。(3)起始动作电压(或参考电压)：大致位于氧化锌电阻片伏安特性曲线由小电流区域上升部分进入大电流区域平坦部分的转折处，从这一电压开始，认为避雷器已进入限制过电压的工作范围，所以也称为转折电压。(4)压比：指氧化锌避雷器通过波形为8／20s的额定冲击放电电流时的残压与起始动作电压(或参考电压)之比。目前的产品水平压比约为1.6。(5)荷电率：表征单位电阻片上的电压负荷，是氧化锌避雷器的持续运行电压峰值与起始动作电压(或参考电压)的比值。(6)保护比：(7)工频耐受伏秒特性：考核氧化锌避雷器对工频过电压的耐受能力。第二节电力系统的防雷保护装置 四、防雷接地用来将雷电流顺利泄入地下，以减小雷电所引起的过电压。雷电流的特点：1）幅值很大。会使地中电流密度δ增大，因而提高了土壤中的电场强度(E=δρ)，在接地体附近尤为显著。若此电场强度超过土壤击穿场强(8.5×103V／cm左右)时，在接地体周围的土壤中便会发生局部火花放电，使土壤导电性增大，接地电阻减小。因此，同一接地装置在幅值甚高的冲击电流作用下，其接地电阻要小于工频电流下的数值。这种效应称为火花效应。2）等值频率高。使接地体自身电感的影响增加，阻碍电流向接地体远端流通，对于长度长的接地体这种影响更加明显。结果会使接地体得不到充分利用，使接地装置的电阻值大于工频接地装置电阻值。这种现象称为电感影响。第二节电力系统的防雷保护装置 接地电阻R是电流I经接地电极流入大地时，接地体对地电压U与电流I之比值，即R＝U/I工频电流Ie作用时呈现的电阻称为工频接地电阻，用Re表示；冲击电流作用时呈现的电阻称为冲击接地电阻，用Ri表示。实际上，对防雷起作用的是冲击接地电阻。为了计算冲击接地电阻，定义冲击系数αi等于冲击接地电阻Ri与工频接地电阻Re的比值，即αi＝Ri/Re式中，αi的值一般小于1，当采用伸长接地体时，可能因电感效应而大于1。第二节电力系统的防雷保护装置 一、概述二、架空输电线路的感应雷过电压三、架空输电线路的直击雷过电压和耐雷水平四、输电线路的雷击跳闸率五、防雷措施第三节架空输电线路的防雷保护 一、概述架空输电线路地处旷野，纵横交错，线路很长，容易遭受雷击。雷击是造成线路跳闸停电事故的主要原因；同时，雷击线路形成的雷电过电压波，沿线路传播侵入变电站，也是危害变电站设备安全运行的重要因素。根据过电压形成的物理过程，雷电过电压可以分为两种：①直击雷过电压：雷电直接击中杆塔、避雷线或导线引起的线路过电压；②感应雷过电压：雷击线路附近大地，由于电磁感应在导线上产生的过电压。运行经验表明，直击雷过电压对电力系统的危害最大，感应过电压只对35kV及以下的线路有威胁。按照雷击线路部位的不同，直击雷过电压又分为两种情况。一种是雷击线路杆塔或避雷线时，雷电流通过雷击点阻抗使该点对地电位大大升高，当雷击点与导线之间的电位差超过线路绝缘的冲击放电电压时，会对导线发生闪络，使导线出现过电压。因为杆塔或避雷线的电位(绝对值)高于导线，故通常称为反击。另一种是雷电直接击中导线(无避雷线时)或绕过避雷线(屏蔽失效)击于导线，直接在导线上引起过电压。后者通常称之为绕击。第三节架空输电线路的防雷保护 衡量线路耐雷性能的主要指标是耐雷水平和雷击跳闸率。耐雷水平(2006名)(2005单)是指雷击时线路绝缘不发生冲击闪络的最大雷电流幅值，以kA为单位。耐雷水平愈高，线路耐雷性能愈好。当雷电流大于线路耐雷水平时，线路绝缘闪络，导线上的运行工频电压就有可能在冲击闪络通道上建立工频电弧，使继电保护装置动作，线路断路器跳闸。我国以40雷暴日、l00km长线路雷击跳闸次数为线路雷击跳闸率。应当注意的是，雷击跳闸率不是指某条线路每年的雷击跳闸次数，而是是将具体线路每年雷击跳闸次数折算至同一条件下使之可进行相互比较的一个综合性指标。雷击线路可能导致两种破坏性后果：①使线路发生短路接地故障。雷电过电压的作用时间虽然很短(数十µs)，但导线对地(避雷线或杆塔)发生闪络以后，工频电压将沿此闪络通道继续放电，进而发展成为工频电弧接地。此时继电保护装置将会动作使线路断路器跳闸，影响正常送电。②形成雷电波侵入变电站。在变电站内经历复杂的折反射过程，可能使电力设备承受很高的过电压，以致破坏设备绝缘，造成停电事故。第三节架空输电线路的防雷保护 二、架空输电线路的感应雷过电压由于雷云对地放电过程中，放电通道周围空间电磁场的急剧变化，会在附近输电线路的导线上产生感应雷过电压。感应雷过电压包含静电感应和电磁感应两个分量。在雷电放电的先导阶段，线路处于雷云及先导通道与大地构成的电场之中。由于静电感应，导线轴线方向上的电场强度Ex将正电荷吸引到最靠近先导通道的一段导线上，成为束缚电荷。图13-19感应雷过电压形成示意图(a)先导放电阶段；(b)主放电阶段主放电开始以后，先导通道中的负电荷自下而上被迅速中和，相应电场迅速减弱，使导线上的正束缚电荷迅速释放，由于主放电速度很快，所以导线中的电流很大，即形成向导线两侧运动的静电感应过电压波。在主放电过程中，伴随着雷电流冲击波，在放电通道周围空间出现甚强的脉冲磁场，它的磁通若有与导线相交的情况，就会在导线中感应出一定的电压，称为感应雷击过电压的电磁分量。第三节架空输电线路的防雷保护 1.雷击线路附近大地时无避雷线导线上的感应雷过电压雷击线路附近大地时，无避雷线线路导线上感应雷过电压值Ug(kV)与雷电流幅值I(kA)、导线平均高度hc(m)成正比，与雷击点至线路间的水平距离S成反比，即：Ug＝kIhc/s综合理论分析、模拟试验和实测结果，有关规程建议，当S>65m时：Ug＝25Ihc/s由于雷击地面时，被击点的自然接地电阻较大，最大雷电流幅值一般不会超过100kA。实测表明，感应过电压的幅值一般约为300～400kV，这可能引起35kV及以下电压等级的线路闪络。同时，由于各相导线的感应过电压基本上相同，所以不会出现相间闪络。与直击雷过电压相比，感应过电压还有以下特点：它的波形较平缓，波头由几µs到几十µs，而波长可达数百µs。第三节架空输电线路的防雷保护 2.雷击线路附近大地时有避雷线导线上的感应雷过电压当架空输电线路有避雷线，雷击线路附近大地时，避雷线对架空输电线路有屏蔽作用，能够降低导线上的感应过电压。设导线和避雷线对地平均高度分别为hc和hs，应用叠加原理计算：先假设避雷线不接地，则导线上的感应雷过电压和避雷线上的感应雷过电压分别为：Uc＝25Ihc/sUs＝25Ihs/s＝Uchs/hc但实际上避雷线是接地的，避雷线电位保持零值。为此，可设想在不接地的避雷线上叠加一个-Us的电压，于是此电压将在导线上产生耦合电压k0(-Us)，k0是避雷线与导线间的耦合系数。于是，线路有避雷线时，导线上实际的感应过电压将为：上式表明，避雷线使导线上的感应过电压下降至（1－k0）倍。耦合系数愈大，导线上的感应过电压愈低。第三节架空输电线路的防雷保护 三、架空输电线路的直击雷过电压和耐雷水平我国110kV及以上线路多数全线装有避雷线，有避雷线输电线路落雷有三种情况：雷击杆塔塔顶（雷击杆塔），雷绕过避雷线击于导线（绕击导线），雷击档距中间的避雷线（雷击避雷线），如图13-20所示。图13-20雷击有避雷线输电线路的三种情况①-雷击杆塔；②-绕击导线；③-雷击避雷线第三节架空输电线路的防雷保护 图13-21雷击塔顶示意图及等值电路(a)雷击塔顶示意图;(b)等值电路1．雷击杆塔塔顶当雷击杆塔塔顶时，雷电流大部分流经被击杆塔及其接地电阻流入大地，小部分电流则经过避雷线由两相邻杆塔入地。从雷击线路接地部分(避雷线、杆塔等)而引起绝缘子串闪络的角度来看，这是最严重的情况，产生的雷电过电压最高。由于一般杆塔不高，其接地电阻Ri较小，因而从接地点反射回来的电流波立即到达塔顶，使入射电流加倍，因而注入线路的总电流即为雷电流i，而不是沿雷道波阻抗传播的入射电流i/2。因为避雷线有分流作用，所以流经杆塔的电流it将小于雷电流i，有：it＝βi表13-1杆塔分流系数β线路额定电压/kV避雷线根数β线路额定电压/kV避雷线根数β110120.960.8633020.88220120.920.8850020.88第三节架空输电线路的防雷保护 设雷电流波前为斜角平顶波，取波前时间为T1＝2.6µs，则a＝I/2.6，由图13-26(b)所示的等值电路可求出塔顶电位为：以di/dt＝I/T＝I/2.6代入上式，则塔顶电位幅值Utop为：Utop＝βI（Ri＋Lt/2.6）无避雷线时，β＝1，则有：Utop＝I（Ri＋Lt/2.6）比较上述两式可知，由于避雷线的分流作用，降低了雷击塔顶时塔顶电位。当塔顶电位为utop时，因避雷线与塔顶相连，避雷线上电位也为utop。由于避雷线与导线间的耦合作用，导线上将产生耦合电位k0utop。此外，因雷电流通道电磁场的作用，导线上还有感应过电压－αhc（1－k0hs/hc），其极性与雷电流相反，导线电位uc为：第三节架空输电线路的防雷保护 以α＝I/2.6代入，得：当线路绝缘子串上的电位差Uli大于或等于线路绝缘子串的冲击耐压U50％时，将发生绝缘子串的闪络。于是，可求得雷击塔杆时线路的耐雷水平I为：线路绝缘子串上两端电压为塔顶电位utop和导线电位uc之差，uli可写为：第三节架空输电线路的防雷保护 2．雷绕过避雷线击于导线模拟试验、运行经验和现场实测都已表明，绕击率Pα与避雷线对边相导线的保护角α、杆塔高度ht和线路所经过的地形地貌和地质条件有关，规程建议用下式计算Pα：对平原线路：对山区线路：如图13-22所示，假定Z0为雷电通道的波阻抗，Z/2为雷击点两边导线的并联波阻抗，其等值电路如图13-22(b)所示。若计及冲击电晕的影响，可取Z=400Ω，Z0≈200Ω，则雷击点电压UA为：UA＝(I/2)(Z/2)＝100I图13-22雷绕击导线示意图及等值电路(a)雷绕击导线示意图;(b)等值电路由此可见，雷击导线的过电压与雷电流的大小成正比。如果此过电压超过线路绝缘的耐受电压，则将发生冲击闪络，由此可得线路的耐雷水平为：I2＝U50％/100第三节架空输电线路的防雷保护 3．雷击档距中间的避雷线雷击于档距中间的避雷线A点，如图13-23所示，雷击点会出现较大的过电压。半档避雷线可近似用集中参数电感Lb来表示，雷击点电位uA为：图13-23雷击档距中间避雷线示意图在档距中间，避雷线与导线的空气间隙S上承受的雷电过电压为：当超过空气间隙S的绝缘强度时，将发生避雷线与导线间的闪络，为了避免闪络，则要求档距中间避雷线与导线间应保持足够的空气距离S。根据理论分析和运行经验，中国电力行业标准DL/T620—1997规定，15℃无风时，档距中间导线与避雷线间的距离S宜按下式选择：S＝0.012l＋1第三节架空输电线路的防雷保护 四、输电线路的雷击跳闸率1.雷击杆塔的跳闸率每l00km有避雷线的线路每年(40个雷暴日)落雷次数为N=2.8hs次/100km•年，则每l00km线路每年雷击杆塔的次数为Ng＝2.8hsg次；若雷击杆塔时的耐雷水平为I1，雷电流幅值超过I1的概率为P1，建弧率为η，则l00km线路每年雷击杆塔的跳闸次数n1为：n1＝2.8hS·g·η·P1（次/100km·年）表13-2击杆率g避雷线根数地形012平原1/21/41/6山区－1/31/42．线路绕击跳闸率设绕击率为pα，100km线路每年绕击次数为N·pα＝2.8hS·pα，绕击时的耐雷水平为I2，雷电流幅值超过I2的概率为P2，建弧率为η，则每100km线路每年的绕击跳闸次数为：n2＝2.8hS·η·pα·P2（次/100km·年)3．线路雷击跳闸率线路雷击跳闸率n是跳闸率n1与绕击跳闸率n2之和，即n＝n1＋n2＝2.8hS·η·(gP1＋pαP2)（次/100km·年)第三节架空输电线路的防雷保护 五、防雷措施1．架设避雷线架设避雷线是高压和超高压线路最基本的防雷措施，主要目的是防止雷直击导线。我国110kV及以上线路是全线架设避雷线，500kV及以上的超高压、特高压线路都架设双避雷线，保护角在15o及以下。2．降低杆塔接地电阻对一般高度杆塔，降低杆塔冲击接地电阻是提高线路耐雷水平、降低雷击跳闸率的最经济而有效的措施。表13-3有避雷线输电线路杆塔的工频接地电阻土壤电阻率/m100及以下1005005001000100015002000以上接地电阻/10152025303．采用中性点经消弧线圈接地运行经验表明，电网采用中性点经消弧线圈接地，线路雷击跳闸会明显下降，约可降低1/3左右。第三节架空输电线路的防雷保护 第三节架空输电线路的防雷保护4．装设自动重合闸由于线路绝缘具有自恢复性能，大多数雷击造成的冲击闪络在线路跳闸后能够自行消除，因此安装自动重合闸装置对降低线路的雷击事故率效果较好。5．安装线路避雷器运行经验表明，采用线路避雷器后，能够消除或大大减少线路的雷击跳闸事故。以上分别简介了线路防雷的几种主要措施。根据雷击跳闸的过程，可归纳为采取如下四道防线进行保护：防止雷直击导线：采用避雷线、避雷针、改用电缆线路等；防止反击：降低杆塔的接地电阻，增加耦合和分流(如采用双避雷线、耦合地线)，加强绝缘，采用管型避雷器等；防止建弧：电网中性点经消弧线圈接地，增加绝缘子片数等；防止输电线路供电中断：安装自动重合闸，环网供电等。 一、概述二、发电厂和变电站的直击雷防护三、变电站的侵入波防护四、变电站的进线段保护五、变压器中性点和配电变压器的保护六、GIS变电站的防雷保护七、旋转电机的防雷保护第四节发电厂和变电站的防雷保护 第四节发电厂和变电站的防雷保护一、概述发电厂和变电站的雷害有两种情况：雷电直接击于发电厂和变电站；输电线路上发生感应雷过电压或直接落雷，雷电波沿导线侵入变电站或发电机。防止直击雷过电压的主要措施是装设专门的避雷针或悬挂避雷线。对雷电侵入波过电压防护的主要措施是在发电厂、变电站内装设避雷器，同时在线路进线段上采取辅助措施。 二、发电厂和变电站的直击雷防护在设计避雷针时，应以最经济的原则，选择避雷针的根数、高度和具体位置，保证所有电气设备均处在它们的保护范围内。雷击避雷针时，高达上百kA的雷电流流经接地引下线，会在接地阻抗上产生压降，被保护物不能与避雷针靠得太近，以免发生反击现象。避雷针的装设可分为独立避雷针和构架避雷针两种。图13-24雷击独立避雷针时的高电位第四节发电厂和变电站的防雷保护 独立避雷针受雷击时，雷电流流过避雷针和接地装置，将会出现很高的电位。如图13-24所示，设避雷针在高度为h处的电位为uA，接地装置上的电位为uB，则uA＝iRi＋L0hdi/dtkVuB＝iRikV为了防止避雷针对被保护物体发生反击，避雷针与被保护物体之间的空气间隙S1应有足够的距离。若取空气间隙的击穿场强为E1(kV/m)则S1应满足下式要求，即：S1＞uA/E1(m)第四节发电厂和变电站的防雷保护图13-24雷击独立避雷针时的高电位 同理，为了防止避雷针接地装置与被保护设备接地装置之间击穿造成反击，若取土壤的击穿场强为E2(kV/m)，两者之间地中距离S2，也应满足下式要求，即：S2＞uB/E2(m)根据规程，取i=100A，平均波前陡度(di/dt)av≈100/2.6kA/μs，L0≈1.55μH/m，空气绝缘的平均耐压强度取E1≈500kV/m，土壤的击穿场强为E2≈300kV/m，代入uA、uB、S1和S2，求得S1和S2应当满足下列要求，即：S1≥0.2Ri＋0.1h(m)S2≥0.3Ri(m)第四节发电厂和变电站的防雷保护 安装避雷针时还应注意如下事项：(1)独立避雷针应距道路3m以上，否则应铺碎石或沥青路面(厚58cm)，以保证人身不受跨步电压的危害。(2)严禁将架空照明线、电话线、广播线及天线等装在避雷针上或其构架上。(3)发电厂主厂房上一般不装设避雷针，以免发生感应或反击，使继电保护误动作或造成绝缘损坏。(4)110kV及以上的配电装置，可以将线路的避雷线引到出线门型构架上，但土壤电阻率大于1000Ω·m的地区，应装设集中接地装置。3560kV配电装置的绝缘水平较低，为防止发生反击事故，如土壤电阻率不大于500Ω·m的地区，才允许将避雷线引到出线门型构架上。第四节发电厂和变电站的防雷保护 图13-25避雷器和被保护物（变压器）上的电压波形(a)避雷器的接线；(b)作图方法第四节发电厂和变电站的防雷保护三、变电站的侵入波防护变电站中限制侵入波的主要设备是避雷器，它接在变电站母线上，与被保护设备相并联，并使所有设备受到可靠的保护。变压器上的最大电压将比避雷器的放电电压高出一个ΔU，即：如果考虑变压器的入口电容Cr的作用，波过程将更加复杂，根据分析，两者结论是极为相似的。 实际上，由于冲击电晕和避雷器电阻的衰减作用，同时由于避雷器上残压并非恒定值而是随着雷电流的衰减而衰减，所以变压器上所受冲击电压的波形是衰减振荡的，如图13-26所示，其最大值为用上式计算值的87％左右。取变压器绝缘的冲击耐压强度为Uj，可求出避雷器与变压器之间的最大允许电气距离，即避雷器的保护距离，为：图13-26变压器所受电压示波图第四节发电厂和变电站的防雷保护 四、变电站的进线段保护当雷电波侵入变电站时，要使变电站的电气设备得到可靠的保护，必须限制侵入波的陡度，并限制通过避雷器的雷电流以降低残压。这就要求变电站的线路进线段应有更好的保护。进线段保护是指临近变电站12km的一段线路上加强防雷保护措施。当线路全线无避雷线时，这段线路必须架设避雷线；当线路全线有避雷线时，则应使这段线路具有更高的耐雷水平，以减小进线段内绕击和反击形成侵入波的概率。第四节发电厂和变电站的防雷保护 1．35kV及以上变电站进线段保护对于35110kV无避雷线的线路，在靠近变电站的一段进线段上，必须架设避雷线。对于全线有避雷线的线路，在进线段内，避雷线的保护角应适当减小，以降低绕击率，并采取措施适当提高其耐雷水平。图13-2735kV及以上变电站进线段保护(a)35110kV全线无避雷线的线路；(b)全线有避雷线的线路第四节发电厂和变电站的防雷保护 变电站进线段保护能使侵入波陡度降低的主要原因，是线路在雷电波作用下发生强烈的冲击电晕使波变形和衰减。冲击电晕的影响，一方面是增加了电晕能量损耗使波幅值衰减；另一方面是加大了导线对地电容引起波的变形和衰减。工程计算中通常忽略电晕能量损耗的影响。表13-4进线段的耐雷水平额定电压/kV3566110220330500耐雷水平/kV一般线路20303060407575110100150125175大跨越档和进线段306075110150175第四节发电厂和变电站的防雷保护 第四节发电厂和变电站的防雷保护对变电站35kV及以上电缆进线段，一般都需装设避雷器保护；避雷器的接地端应与电缆金属外皮连接。对三芯电缆，末端的金属外皮应直接接地;对单芯电缆，因为不许外皮流过工频感应电流而不能两端同时接地，又需限制末端形成很高的过电压，所以应经ZnO电缆护层保护器(FC)或保护间隙(FG)接地。图13-2835kV及以上电缆进线段保护接线（a）三芯电缆；（b）单芯电缆 2．35kV小容量变电站进线段保护对于35kV、31505000kV•A小容量变电站，可根据变电站的重要性和雷电活动强度等情况，采取简化的进线段保护。3566kV变电站，如进线段装设避雷线有困难或进线段杆塔接地电阻难于下降，不能达到耐雷水平要求时，可在进线的终端杆上安装一组1000μH左右的电抗线圈来代替进线段。图13-2935kV小容量变电站进线段保护接线图13-30用电抗线圈代替进线段保护接线第四节发电厂和变电站的防雷保护 五、变压器中性点和配电变压器的保护1．变压器中性点的保护3560kV变压器的中性点不接地或经消弧线圈接地，在结构上是全绝缘的，即中性点的绝缘强度(绝缘水平)与端部绕组的相同。3560kV变压器的中性点一般不需保护。110220kV系统属于有效接地系统，这种系统中的变压器分为两种情况，其一是中性点全绝缘，此时中性点一般不加保护；其二是中性点半绝缘(新制变压器均如此)，它们均需用避雷器保护。500kV变压器的中性点直接接地或经小电抗接地(用以限制单相接地电流)，其绝缘水平为35kV级，并用相应等级的避雷器保护。2.配电变压器的防雷保护配电变压器的基本保护措施是靠近变压器装设避雷器，以防止从线路侵入的雷电波损坏绝缘。3～10kV配电线路绝缘低，直击雷常使线路绝缘闪络，大部分雷电流被导入地中，从而限制了侵入波以及通过避雷器的雷电流峰值。又由于避雷器就装在变压器近旁，两者之间的电压差很小，因此可以不用进线保护。第四节发电厂和变电站的防雷保护 六、GIS变电站的防雷保护GIS的防雷保护除了与常规变电站具有共同的原则外，也有自己的一些特点：(1)GIS的结构紧凑，设备之间的电气距离小，避雷器离被保护设备较近，防雷保护容易实现。(2)GIS绝缘的伏秒特性很平坦，其冲击系数很小(1.21.3)，因此它的绝缘水平主要决定于雷电冲击电压。(3)GIS内的绝缘完全不允许发生电晕，因此，要求防雷保护措施可靠，在绝缘配合中应留有足够的裕度。(4)GIS中的同轴母线筒的波阻抗一般在60100Ω之间，远比架空线路低，从架空导线侵入的过电压波经过折射，其幅值和陡度都显著变小，因此这对变电站进行波保护措施比常规变电站也是容易实现些。第四节发电厂和变电站的防雷保护 七、旋转电机的防雷保护1．旋转电机防雷的特点(1)电机的冲击绝缘强度低。(2)较多用磁吹阀式避雷器作为旋转电机的主保护。(3)为了保护电机绕组匝间绝缘，要求严格限制来波陡度。2．直配电机防雷保护——60MW以上的电机不允许采用直配电机防雷保护的主要措施有：(1)在每组发电机出线上装一组氧化锌避雷器或磁吹阀式避雷器，以限制侵入波幅值，取其3kA下的残压与电机的绝缘水平相配合。(2)在发电机电压母线上装一组并联电容器C，以限制侵入波陡度和降低感应过电压。(3)采用进线段保护，限制流经磁吹阀式避雷器的雷电流，使之小于3kA。电缆段与管式避雷器配合是典型的进线保护方式。(4)发电机中性点有引出线时，中性点加装避雷器保护，否则需加大母线并联电容以进一步降低侵入波的陡度。第四节发电厂和变电站的防雷保护 (1)有电缆段的直配电机防雷保护电缆段的长度l>100m，当雷电流使管式避雷器FT放电后，由于FT无残压，使电缆芯线与金属护层短路，由于高频趋肤效应，使雷电流从芯线转移到金属护层上，从而大大减低了母线冲击电压和流过磁吹阀式避雷器FV的冲击电流。图13-31有电缆段的直配电机防雷保护接线及等值电路(a)有电缆段的直配电机防雷保护接线；(b)等值电路L2－电缆金属护层的自感（大地回路）；L3－电缆金属护层末端接线段的自感；L4－电缆芯线末端到避雷器FV连接线的自感；M－电缆金属护层与芯线间的互感，M＝L2；UR3－避雷器FV在3kA下的残压第四节发电厂和变电站的防雷保护 (2)小容量直配电机的防雷保护电缆段应直接埋设在地中，以充分利用其金属护层的分流作用。如受条件限制，不能直接埋设，可将电缆金属护层多点接地，即除两端接地外，再在两端间的35处接地。图13-322560MW直配电机的防雷保护接线(a)使用管式避雷器；(b)使用阀式避雷器第四节发电厂和变电站的防雷保护如电缆段首端的短路电流较大，无适当参数的管式避雷器时，可改用图13-32(b)的保护接线，即用阀式避雷器代替管式避雷器FT。但阀式避雷器动作后的残压将作用在电缆芯线与金属护层之间，使电缆段的限流作用大为降低。因此将阀式避雷器向前移150m左右，这段架空线用避雷线保护。该避雷器FV1的接地端应与电缆的金属护层和避雷线连在一起接地，利用避雷线与导线间的耦合增加限流作用。接地电阻Ri不应大于3Ω。 3．非直配电机防雷大部分发电机(其中包括60MW以上的电机)一般都经变压器升压后接至架空输电线路。国内外的运行经验说明，这种非直配电机在防雷上比直配电机可靠得多，但也有被雷击坏的情况。所以，在多雷区的非直配电机，宜在电机出线上装设一组旋转电机用的避雷器。如电机与升压变压器之间的母线桥或组合导线无金属屏蔽部分的长度大于50m时，除应有直击雷保护外，还应采取防止感应过电压的措施，即在电机母线上装设每相不小于0.15μF的电容器或磁吹避雷器；此外，在电机的中性点上还宜装设灭弧电压为相电压的阀式避雷器。第四节发电厂和变电站的防雷保护 谁能让客户满意——全员营销演讲人：谌小平 完整的,有生命力的企业的主要职能:销售,生产,研发,人力资源,财务企业的最终目的:最大化利润利润来自于客户 销售观念,营销观念的区别起点终点方法目的销售观念工厂产品推销促销通过销售来创造利润销售观念营销观念顾客需求整体营销以销定产产需结合通过顾客的满意创造利润 菲利浦·科特勒是这样解释营销：营销是企业的一项重要功能活动，其任务是确认顾客的需求和欲望，决定组织最能满足其需求的目标市场，设计适当的产品、服务和方案来满足这些市场的需求，并且动员组织内的每一个成员都要为“顾客着想，为顾客服务”。 1-3-11原则基本上有两种顾客群：新顾客和老顾客。保持顾客的关键是使顾客满意，一个满意的顾客会：1、再次购买；2、较少注意竞争的品牌和广告；3、购买公司新加入产品的其他产品；4、向至少3个人说公司的好话。与之相反，一个不满意的顾客会对11个人抱怨所买到的产品。 公司成立前期开拓市场营销为主要职能生产财务营销 顾客公司扩展期进入规模化运作营销观念融入顾客处支配地位营销是较为重要职能营销生产人力资源财务 公司的未来顾客是核心,是共同的对象营销为综合职能营销与其余部门是协作关系顾客营销顾客生产财务研发人力资源 “顾客满意”营销策略的具体做法是在产品功能、安全、使用和成本上，在新产品开发上，在价格设定上和分销促销环节上，在完善售后服务系统等方面竭力为顾客着想，最大限度地使顾客感到满意；并通过原有的顾客满意，为企业传播良好的信誉和形象，扩大顾客队伍。这就要求企业的每个部门，包括研发部、技术服务部、物流部等，都参与企业的营销管理中来。 全员营销包括营销手段的整体性和营销主体的整体性营销手段的整体性指企业对产品、价格、渠道、分销等可控因素进行互相配合，实现最佳组合，以满足顾客的各项要求； 营销主体的整体性指公司应以营销部门为核心，采购、生产作业、人力资源、研究开发、财务、物流管理等部门统一以市场为中心，以顾客为向导，进行营销管理，参加企业的整个营销活动的分析、规划、执行和控制，尽量为顾客创造最大的让渡价值，使顾客满意最大化，使公司从中获得长远发展和长期利润。 首脑部门确定公司的使命、目标、一般战略和政策，各项营销管理活动须在首脑部门的管理计划中进行决策；财务部门关心的是能否取得执行营销计划所需的资金，将资金有效分配至各种不同的产品与营销活动上；研究开发部门负责处理各种技术上的问题，改进产品使之更符合顾客的需要；采购部门负责控制成本，供应所需的原材料； 生产制造部门提供足够的设备与人力，以完成生产制造质量高、性能好、令顾客满意的产品；物资管理部门控制物流量，达到可供应的存货量， 有效地进行全员营销管理，非营销部门应该做到1、对-以顾客为向导的社会营销观念-达成一致确认，全力争取和支持企业的目标顾客与未来市场。2、各部门协调一致，全过程、全方位地参与整个企业的营销管理活动，将有助于价值链的改善，顾客让渡价值的增加，从而增加顾客满意度与忠诚度。 3、各项营销管理活动，可能使得各个部门的利益受到一定程度的损害，或增添管理上的困难，如产品设计和原材料采购成本增加，生产日程受到干扰，产品制造困难加大，增加存货，以及造成预算上的麻烦。但保持或争取更多的顾客将使公司获得长期利益，最终企业部门利益与企业的共同利益达成一致。 当一个公司认识到一个忠诚的顾客在几年内可使公司增加收益这一事实，就会感到忽视顾客，在小事上使顾客委屈，使顾客抱怨增多是愚蠢的。例如国际商用机器公司规定，每一个业务员对失去的每一位顾客，要写一份详细的报告来采取一切办法使顾客恢复满意。 市场营销只是一个部门时，是难于开展工作的；只有当所有员工都重视他们在使顾客满意上所起的影响作用时，才能开展工作。只有当企业所有部门与员工协调一致地成功设计和实施那些富有竞争性的价值让渡系统，营销部门才会变得卓有成效。'